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四川泸州破桩头多排桩算例(一)设计资料

futao 拆除工程 2019-04-25 646 0
川渝拆除17713551981

四川泸州破桩头多排桩算例(一)设计资料

1.水文地质资料

如图5-50所示,砂黏土地基比例系数m=15000kN/m2;砂夹卵石地基比例系数m=

60000kN/m';地基土容许承载力[f.]=1000kPa;砂黏土极限摩阻力t=80kPa;土的重度y=

19.00kN/m2(未计入浮力);土的内摩擦角(考虑浮力影响)9=24°,根据地质条件确定桩在局部冲刷线以下入土深度18m,深入砂夹卵石层0.77m。

图5-50多排桩算例计算图(尺寸单位:cm;高程单位:m)

图5-50多排桩算例计算图(尺寸单位:cm;高程单位:m)

2.基础方案设计

桩基础采用高桩承台,根据地质条件采用为摩擦桩,直径d=1.3m,旋转钻施工。的布置顺桥向为两排桩,横桥向为3排桩,总计6根桩,其具体排列见图5-50。

3.作用资料

上部结构为35m预应力简支T梁,车道宽9.0m,公路一I级车道荷载,各种作用力均已计算至承台底面重心处,并按计算桩长时的容许作用力和桩身内力计算时的承载能力极限状态基本组合效应值分别计算。在计算桩长时是取用横桥向偏心侧桩顶轴向力,而计算桩身内力时是取用横桥向非偏心侧桩顶轴向力设计值。顺桥方向计算见表5-24。

作用计算表表5-24

作用计算表表5-24

(二)单桩轴向容许承载力验算

(略)

(三)单桩所受作用的计算

1.桩的各计算参数确定

桩身采用强度等级为C20钢筋混凝土,桩身抗弯刚度为:

El=0.8E1J=0.8×2.6×107×0.049×1.34=2.91×105(kN·m2)

桩的计算宽度:

b,=K·K(d+1)=0.9(d+1)=0.9×(1.3+1)=2.07(m)

2.桩的变形系数α计算

/mo./15000×2.070.403(m1)

C=NE=N2.91×10桩在最大冲刷线以下深度为18m,则ch=18×0.403=7.254>2.5,为弹性桩。

3.单位“力”作用局部冲刷线处,桩在该处变位品、68岛=68、6品计算因桩底为非岩类土,且ah>2.5,所以K,=0,按a,=4.0查表:

8)1.B1D.-B.D22.4410.128×10(m·kN1)

=22EI A1B.-AaB0.403'×2.91×10

=80)1.B5Ca-B.C₂1.625=0.034×10(kN1)oo6=0nv0 =22EIA5B4-A,B3 0.4032×2.91×106

s(0)1.4Ca-A.Cg1.7518副=cE1'A1BA-A.B品0.403×2.91×10=0.015×10(kN·m)

4.单位“力”作用桩顶时桩顶变位8册、6my=6un、Suw计算

l店+6棉6+268lo+68

4.33+0.015×10×4.32+2×

3×2.91×106

0.034×10-4×4.3+0.128×10-4

=0.791×10-4

65m =6m=7

+68品lo+68

4.33+0.015×10*×4.3+

2×2.91×106

0.034×10-4

=0.13×10-4

l06ut=+6品品

E/4.3+0.015×10

2.91×106

=0.030×104

5.桩顶发生单位变位时桩顶内力p1、p2、p3、p。计算s=1/2,则:

Co=mob=60000×18=1.08×106

hxtane=18xtan6°=18×0.105=1.89<3.8/2所以Ao=m×1.712=9.18m2,桩身截面为A=md2/4=3.14×1.32/4=1.33m2

p1=io+sh 14.3+0.5×18.1

EA+CoAn2.6×107×1.331.08×106×9.18

=2.058×105(kN·m1)

8明·8ny一(Sum)2=0.791×10-4×0.03×104-(0.13×104)2

=4.57×10(kN·m-1)

0.13×10-4

P38A·6AMy-(6AMB)2-0.791×10×0.03×10-(0.13×104)2

=2.0×105(kN)

8A·6oy一(Sum)2=0.791×10-4×0.03×104-(0.13×104)2

=1.22×105(kN)

6.承台发生单位变位时,所有桩顶对承台作用反力之和yis、Ym\Yig=Yea\/eg计算ys=np1=6×2.058×105=12.348×105(kN·m1)

Ya=np2=6×4.57×10=2.74×105(kN·m1)

Yp=-np3=-6×2.0×105=-1.2×106(kN)

Yg=n0:+p:ZK,X′=6×1.22×10°+2.058×10°×6×1.92

=5.19×107(kN)

7.承台变位b加、ao、B。计算

b。=N10944.30+1874.911.037×10-3(m)

y6 12.348×106

。Yee·H-yegM 5.19×107×431.50-[-1.2×105×(937.47+4118.74)1

Ya·Yeg-ya 2.74×10×5.19×107-(-1.2×106)2

=2.23×103(m)

Yoo·M-yasH 2.74×105 ×5056.21-(-1.2×106×431.50)

B。=Ya·Yeg-ye 2.74×10×5.19×107-(-1.2×10)2

=0.149×103(m)

8.任一桩顶分配作用效应组合设计值p、H、M:计算

p:=(bo±Box:)p1=(1.037×103±0.149×103×1.9)×2.058×1062719.75

(kN)=1553.32

H.=0oP2-B0p3=2.23×107×4.57×10°-0.149×103×2.0×10°=71.92(kN)

M:=Bopa-aop3=0.149×103×1.22×106-2.23×10-3×2.0×10°

=-265.41(kN·m)

求得p、H、M:后,就可按前面介绍的单排桩计算程序进行单桩内力计算和配筋设计,然后再进行群桩整体基础的验算。

M;=Bop:-aop;=0.149×10-3×1.22×106-2.23×103×2.0×105

=-265.41(kN·m)

求得p.、H、M.后,就可按前面介绍的单排桩计算程序进行单桩内力计算和配筋设计,然后再进行群桩整体基础的验算。


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