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四川泸州破桩头多排桩设计计算要点简介
四川泸州破桩头多排桩设计计算要点简介桩基础的设计同其他基础的设计步骤一样，首先收集有关的设计资料，根据上部结构的形式和使用要求、结构的设计技术标准和所受各种作用情况、水文地质条件、材料供应及施工技术设备等，拟定初步的设计方案（包括选择基桩类型、桩径、桩数、桩长及桩的布置等），然后进行各项验算。根据验算结果，再进行必要的修改，直至符合各项要求为止，最后确定一个较佳的设计方案。根据多排桩的特点，将其设计要点简介如下。（一）多排桩的选择原则多排桩基础的选择，必须根据桥梁的跨径、结构受力要求及桩的数量等因素来确定。多排桩稳...
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四川泸州破桩头桥台基桩直接承受梯形土压力的计算
四川泸州破桩头桥台基桩直接承受梯形土压力的计算如图5-48所示，高桩承台式桥台基础，地面以上自由桩段直接承受桥头引道填土的梯形土压力作用，在计算桩顶荷载分配时，应考虑梯形土压力的影响。填土压力在桩顶产生的M。、Q。，其方向如图5-48所示方向（方向如果不同，计算结果一样，因为Qo、Mo也发生变化），其中q1、q2为作用于桩顶与地面处的土压力强度；M。、Q。为直接承受的土压力在桩顶（承台底）产生的弯矩和剪力；Mo、Qo为直接承受的土压力在桩地面处截面内产生的弯矩和剪力；Xa、Po为直接承受的土压力使桩在地面处产生的水...
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四川南充破桩头低桩承台式基础计算
四川南充破桩头低桩承台式基础计算承台底面位于地面线或局部冲刷线以下的低桩承台式基础，计算基桩在横向力作用下的桩身内力和变形时，不仅要考虑桩侧的土抗力，还要考虑承台侧面的土抗力。计算时一般不考虑承台底面的竖向土抗力和与验算平面平行的承台侧面的摩阻力。而计算作用于桩身侧面土的弹性抗力时，地基系数Cz=mz，其Z由承台底面算起。如图5-46所示，承台埋入地面线或局部冲刷线以下hn深度，承台底面处的水平地基系数为Ca，若承台在外力作用下O点产生水平位移ao和转角Bo，则承台侧面任意点的水平位移为ao+BoZ（Z为任意点距承...
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四川南充破桩头群桩基础的整体验算
四川南充破桩头群桩基础的整体验算（一）单桩与群桩的工作特点桩基础一般情况都是由若干根桩组成的群桩基础，但在计算时都是以单桩来计算其承载力，实践证明，有时单桩的工作状况不同于群桩的工作状况，还要考虑群桩承载力效应。它与桩的类型、间距、入土深度及土的性质等因素有关。1.端承桩单桩与群桩的特点端承桩由于桩底土层为坚硬土层（一般为岩石），所以桩顶所受荷载主要是通过桩身直接传给桩底坚硬土层，桩身各截面相对桩周土的位移量仅为桩身材料的弹性压缩变形，所以相对位移量很小，致使桩身侧面摩阻力很小而可忽略不计。在这种情况下，荷载在传递...
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四川泸州破桩头斜桩计算简介
四川泸州破桩头斜桩计算简介当有斜桩时，其计算实质与竖直桩完全一样，只是承台变位与桩顶变位的几何关系要考虑斜桩角度影响，并且在计算过程中承台的坐标系统与各斜桩的斜轴向和横轴向坐标系统不同。其坐标符号有如下规定：承台在外荷载作用下产生的位移采用XOZ坐标系统；并设b0、aa、Bo为第i排斜桩桩顶沿XOZ坐标系产生的相应位移；b；、a；、B；分别代表桩的斜轴向、横轴向位移及转角（图5-41）。当斜桩斜轴线与竖直线角度为9；时，则其关系为：b0=bo±XB0 ao=ao Bo=Bo b.=aosing；+bocosp；=a...
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四川泸州破桩头第i根桩柱顶变位与“作用”力的计算
四川泸州破桩头第i根桩柱顶变位与“作用”力的计算已知承台中心点的位移后，各桩顶的变位可按下式计算：b：=b0±XBoa；=ao B：=B（5-103）第i根桩桩顶“作用”力，即为各桩所分配的外荷载，可依据前面计得的桩顶刚度系数计算，有：（p：=（bo ±XB0）p1|d.=a0p2-Bop，=4（5-104）LM：=Bop4-a0p3至此就将单桩所分配外荷载计得，然后将H、M；推算至地面或局部冲刷线处桩身截面“作用”力，则以下计算完全同单排桩的计算方法。当竖直桩布置不对称时的计算公式。（1）桩侧面不受土侧压力时，承...
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四川泸州破桩头承台位移的计算
四川泸州破桩头承台位移的计算当承台仅产生单位竖向位移时（bo=1），各桩顶亦产生b，=1，则所有各桩顶产生的竖向反力之和为y6=np1。当承台仅产生单位水平位移（ao=1）时，各桩顶亦产生a，=1，则所有各桩顶产生的水平反力之和ym=np2o当承台仅产生单位水平位移（ao=1）时，所有各桩顶产生的反弯矩与承台仅产生单位转角（Bo=1）时，各桩顶截面产生反方向力之和为/m=Ya=-np。当承台仅产生单位转角（B。=1）时，各桩顶截面除产生B，=1的转角外，不同位置的桩还将产生不同量的竖向位移b=XBo=x，由此引起竖...
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四川南充破桩头单桩桩顶刚度系数确定
四川南充破桩头单桩桩顶刚度系数确定设：p1（pm）为桩顶仅产生单位轴向位移（b；=1）时，在桩顶引起的轴向力；P2（Pnm）为桩顶仅产生单位横轴向位移（a.=1）时，在桩顶引起的横轴向力；p3（Paut=Pumy）为桩顶仅产生单位横轴向位移（a；=1）时，在桩顶引起的弯矩；或桩顶仅产生单位转角（B：=1）时，在桩顶引起的横轴向力；p4（Pauy）为桩顶仅产生单位转角（B；=1）时，在桩顶引起的弯矩。（一）p1的求解桩顶在轴向力作用下产生的轴向位移b；由两部分构成：桩身材料的弹性压缩变形c和桩尖土的压缩变形8x。在计...
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四川德阳桥梁拆除桩顶变位的确定
四川德阳桥梁拆除桩顶变位的确定多排桩在确定承台与桩的相互变位关系（图5-37）时，首先要作如下假定：（1）承台为一绝对刚体，在外力作用下本身不产生变形。（2）桩与承台的连接视为刚性嵌固连接，即承台与桩的连接处没有相对的变位。图5-37承台与桩顶变位的相互关系示意图现已知承台底面中心处O作用有作用力N、M、H，承台底面中心点则产生水平位移ao、竖向位移bo、承台底面转角o。其中，ao、bo以坐标轴正方向为正，B。以承台底面顺时针转动为正。根据上述假定及承台底面中心点O与各桩顶的几何关系，可求出各桩顶水平位移a；、竖向...
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桥梁拆除弹性多排桩的内力与变位计算
桥梁拆除弹性多排桩的内力与变位计算多排桩由于在力的作用平面内有两根或两根以上桩，这样桩与承台在验算平面内就构成一个超静定刚架结构，使每一根桩进行外作用力的分配计算时，必须经过一个结构力学解超静定结构的计算过程。承台结构在外荷载作用下的变位是可求的，从而使各桩顶的变位也成为可求，所以采用位移法可以完成各桩的外作用力分配工作。至于每根桩顶作用的外力pi、Q、M：计得之后，就可用与前面的单排桩同样的方法来计算内力和变位。...
